耐磨鋼板過(guò)冷奧氏體形變過(guò)程的前2個(gè)階段的轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)方程形式與J—M—A方程的形式相符,而第3階段的轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)與J—M—A方程的形式不相吻合.耐磨鋼板過(guò)冷奧氏體形變過(guò)程的形變強(qiáng)化相變按照其轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)的特征可分為3個(gè)階段。第1階段符合Cahn的“位置飽和”機(jī)制,動(dòng)力學(xué)參數(shù)n值為4,對(duì)應(yīng)于鐵素體在原奧氏體晶界及三叉界的形核及快速長(zhǎng)大.第2階段不符合Cahn的“位置飽和”機(jī)制,n值在1.0—1.5之間,對(duì)應(yīng)于耐磨鋼板晶內(nèi)奧氏體/鐵素體前沿畸變區(qū)的大量形核.第3階段對(duì)應(yīng)于剩余少量形核位置時(shí)的轉(zhuǎn)變變緩過(guò)程.

耐磨鋼板是一種細(xì)晶強(qiáng)化的新一代鋼鐵材料,焊接對(duì)其疲勞性能的影響是人們關(guān)注的問(wèn)題。參照美國(guó)材料試驗(yàn)學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)ASTME647 83的規(guī)定,采用緊湊拉伸CT試件對(duì)耐磨鋼板及其焊接接頭CT試件的疲勞裂紋擴(kuò)展速率進(jìn)行了測(cè)試。發(fā)現(xiàn):母材的疲勞裂紋擴(kuò)展存在兩個(gè)不同速率的階段,焊縫及熱影響區(qū)的疲勞裂紋擴(kuò)展速率均低于母材;熱影響區(qū)的疲勞裂紋擴(kuò)展速率介于焊縫與母材之間;焊接接頭組織和性能的變化并未導(dǎo)致SS400鋼疲勞性能的降低。
通過(guò)此模型計(jì)算了試驗(yàn)鋼耐磨鋼板的流變應(yīng)力,確定了動(dòng)態(tài)軟化過(guò)程激活能為290kJ/mol.結(jié)果表明預(yù)測(cè)結(jié)果與實(shí)測(cè)值吻合良好. 采用Gleeble1500熱模擬機(jī)進(jìn)行壓縮實(shí)驗(yàn),研究了Q235級(jí)別低碳鋼耐磨鋼板在750和780℃形變強(qiáng)化相變組織演變及動(dòng)力學(xué)的定量特征.變形提高了晶粒的形核率,同時(shí)促進(jìn)了晶粒的長(zhǎng)大速率;形變強(qiáng)化相變鐵素體晶粒轉(zhuǎn)變初期的長(zhǎng)大速率隨應(yīng)變速率的增加而增大.

采用單道次壓縮試驗(yàn),研究了變形溫度和變形速率對(duì)耐磨鋼板熱變形行為的影響.在此基礎(chǔ)上確定了耐磨鋼板Z-Hollomen參數(shù)方程,并建立了計(jì)算流變應(yīng)力的模型.

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